别的前向叶轮叶道短、断面改变大，其叶道内的活动丢失也大于后向叶轮，故后向叶轮功率高，前向叶轮功率低，径向叶轮则在两者

  入 口 ； 2 点 表 示 叶 轮 出 口 （ 图 14 － 3b 、 之间。

  （二）压力 在风筒壁上开孔接上压力计，可测定此断面的静压（图14-27），也可用皮保管接入压力计测定某一断面的动压或静压，

  α表明。相对速度ω与牵连速度μ的反方 5、 高压轴流风机P=490—4900N/m2 （H=50—500毫米水柱）

  叶轮滚动时，叶道（叶片构成的流道）内的空气，受离心力效果而向外运动，在叶轮中心发生真空度，因此从进风口轴向吸入空气（

  翼形的规划是有的,可是飞机用的翼形和风机的翼形差异很大. 离心式风机主要由叶轮、进风口及蜗壳等组成（图14－2）。 在图14—27 b的试验装置中，△Pc-2d2，所以：

  别的前向叶轮叶道短、断面改变大，其叶道内的活动丢失也大于后向叶轮，故后向叶轮功率高，前向叶轮功率低，径向叶轮则在两者 之间。 2点表明叶轮出口（图14－3b、c）。 3、电机功率Nm 图14-31 动压测定点 再者便是内部空间杂乱要划分网只能用非结构网格,对机器的要求又提高了. 便于核算，作假定如下： 后向叶片，β2A90°，ctgB20，B为正值，故PT∞因Q的添加而削减。 又△P1-b 包含进气整流栅丢失及管道冲突丢失，可取△P１－bd1，由于△Pd1 =φ2 ｜Psj｜ ，所以风机静压力为 （二）压力 在风筒壁上开孔接上压力计，可测定此断面的静压（图14-27），也可用皮保管接入压力计测定某一断面的动压或静压， 常用V形管压力计或微压计。 或 PT=μPT∞ 因此在Δt时刻内，气体动量矩的改变为面积abfe与dcgh动量矩之差，而面积abfe与dcgh内体质量持平，并等于每秒钟流过叶轮气体质 量乘以时刻Δt，即 图14-30 用皮保管测定动压 后向叶片(β2A＜90°) 别的前向叶轮叶道短、断面改变大，其叶道内的活动丢失也大于后向叶轮，故后向叶轮功率高，前向叶轮功率低，径向叶轮则在两者 之间。 在叶片数有限时，风机理论压力将削减。 再者便是内部空间杂乱要划分网只能用非结构网格,对机器的要求又提高了. 对必定的叶轮，可近似地以为环流系数μ为常数，则风机的理论功能曲线 （PT∞－Q）将变为另一条直线（PT－Q）。 离心式风机主要由叶轮、进风口及蜗壳等组成（图14－2）。

  图3 速度剖析及速度三角形 .气流在叶道内的速度剖析 b.进口气流速度三角形

  • 2、叶轮叶片数无限多、无限薄。所以气体在叶道内的流 线与叶片形状共同，气流相对速度ω2的出口角β2与叶片出口 安装角β2A共同。

  离心风机主要由叶轮、进风 口及蜗壳等组成（图14－ 2）。叶轮滚动时，叶道 （叶片构成的流道）内的空 气，受离心力效果而向外运 动，在叶轮中心发生真空度， 因此从进风口轴向吸入空气 （速度为c0）。吸入的空气 在叶轮入口处折转90°后， 进入叶道（速度为c1），在 叶片效果下获得动能和压能。 从叶道甩出的气流进入蜗壳， 经会集、导流后，从出风口 排出

  （一）速度三角形 空气在叶道上任一点 • （2）排气试验装置 风机静压等于Ⅱ－Ⅱ断面的全压（Ps２＋Pd２）加上断面C－C断面到Ⅱ－Ⅱ断面的压力丢失，再减去C－C断面 处，有绝对速度c，它是气流与叶轮的相 的动压Ｐd ，即：

  • 依据动量矩规律，单位时刻内，叶轮中气流对风机的动量 矩的改变，等于外力对此轴线的力矩和。

  • 由图1可知，叶道内气体abcd经时刻Δt后，移动到efgh。根 据假定3，气流为安稳流，截面abgh内气体动量矩不变。因 而在Δt时刻内，气体动量矩的改变为面积abfe与dcgh动量 矩之差，而面积abfe与dcgh内体质量持平，并等于每秒钟 流过叶轮气体质量乘以时刻Δt，即

  后向叶片，β2A90°，ctgB20，B为正值，故PT∞因Q的添加而削减。

  对速度ω与牵连速度μ的向量和（图14－ 1、有用功率Ne 有用功是指气流经过风机时从叶轮获得的能量。

  3a）。绝对速度c与牵连速度μ的夹角以 单位容积流量经过风机后添加的能量为全压P（N/m2），若流量为Q，则风机的有用功率即输出功率为